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1、鍋爐簡介
    鍋爐型號為SHL35-1.25/280A。鍋爐的主要設計參數如下：
    額定蒸發量    35 t/h
    過熱蒸汽壓力    1.25 MPa
    過熱蒸汽溫度    280℃±20
    給水溫度    105℃
    排煙溫度    175℃
    鍋爐效率    80%
    鍋爐燃用Ⅱ號煙煤，設計煤種的工業分析如下：
    發熱量（應用基）20879 kj/kg
    揮發分（可燃基）  27.43%，
    水分（應用基）    9.9%
    灰分（應用基）    29.41%
    鍋爐系雙鍋筒自然循環鏈條爐，爐膛四壁為光管水冷壁。爐膛出口凝渣管后布置對流過熱器，隨后煙氣呈“w”型流經對流蒸發管束。在尾部垂直煙道中依次布置省煤器和空氣預熱器。鍋爐整體布置見圖1。
    鍋爐上采用順轉的鱗片式爐排，有13根平行的鏈條轉動，每5片鱗片為一組爐條，由夾板固定在鏈條上。爐排有效寬度4520 mm，有效面積35.1 m2，這種爐排的優點是煤層與爐排面接觸，使鏈條不直接受熱，運行較安全；漏煤量少，通風截面比約為5%一7%。缺點是鏈條是軟性結構，爐排寬時，爐排片容易脫落或卡死。
    鍋爐采用雙側進風，每側沿爐深有7個獨立的風室，并有單獨的風門調節各段風量。由煤閘門調節煤層厚度，并由無級變速的滑差電機通過減速器帶動爐排主軸轉動。爐排行進速度的調節范圍為2～20 m/h。鍋爐配一臺送風機，風量為41999～58570 m3/h、風壓為4003～3840 Pa；配一臺引風機，風量為86586。109550 m3/h，風壓為4029～3965Pa。
前、后拱的長短對鏈條爐的著火、正常燃燒和燃盡極其重要。若煤閘門至老鷹鐵的距離為L，本爐上前拱凸出長度為0.3L，后拱凸出長度為0.45L。
富通新能源銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料。
2、運行中出現的問題
    鍋爐于2003年10月21日點火試運行。燃燒系統曾出現如下問題：
    (1)自投入試運行起，即使鍋爐負荷只有20 t/h余，比較突出的有幾個問題：①爐膛出口煙溫一直偏高，經常在900℃左右，最高時可達到1000℃；②排煙溫度高；③過熱蒸汽溫度偏高。爐膛出口煙溫偏高，使隨后的過熱器、省煤器、空氣預熱器等各段受熱面常處于超溫狀態，這種狀況很容易使過熱器、省煤器、空氣預熱器等在短時間內出現損壞。為此，鍋爐不得不限制負荷運行，即使如此，最終還是導致過熱器損壞而停爐。造成這種狀況的主要原因是爐膛受熱面布置太少，僅114.1m2，占汽水系統總受熱面的10.9%。爐膛吸熱量太少，使爐膛出口煙溫偏高。
    (2)制造廠對過熱器進行了整體更換（主要是減少過熱器受熱面，以解決過熱蒸汽溫度超溫問題）后重新啟爐運行，運行一周后，爐膛出口煙溫和排煙溫度均再次出現偏高現象，同時發現過熱器管和對流管束上出現大量積灰。
    (3)運行中由于供汽壓力偏低，為保證正常的供汽壓力就需增加燃燒，曾采用：厚煤層、長火床，其結果是出現煤的不完全燃燒，爐渣量大，易結焦，其后又發現老鷹鐵變形。經檢查，屬制造廠未采用耐熱鑄鐵所致，但火床過長是促進其快速變形的另一影響因素。
3、燃燒調整
    上述情況的出現，主要有兩方面原因：(1)爐膛蒸發管的受熱面積小，對流管束的蒸發管面積較大，兩者間的比例關系值得商榷；(2)過熱器和對流管束區域，煙氣流速對積灰影響很大。當鍋爐低負荷時，若煙速偏低，就會造成這些受熱面上的大量積灰。
    鑒于爐膛蒸發管受熱面已無法增補，只能依靠燃燒調整來降低爐膛出口溫度和排煙溫度，同時盡量控制火焰高度，以保護過熱器、省煤器、空氣預熱器等。本爐的燃燒調節手段較少，燃燒調整主要就是配風調整，配合不同的煤層厚度和適當的爐排速度。實踐證明這種辦法不僅有效地解決了上述問題，而且收到了很好的效果，同時，對35 t/h鍋爐的操作找到了一條可行的方法。下面是對7個風室配風的具體調節過程：
    (1)鏈條爐上煤的燃燒可分為預熱段（水蒸發階段）、燃燒段（揮發分和焦炭著火、燃燒階段）和燃盡段（灰渣形成階段）。根據35t/h鍋爐的風室配備，1、2號風室為預熱段，3、4、5號風室為燃燒段，6、7號風室為燃盡段。三段的配風比例應為30%、50%、20%。在這種工況下可做到：①火床長度為爐排長度的3/4以上；②離煤閘門200 mm處著火；③離老鷹鐵500mm處結束燃燒。風量分配見圖2。
    (2)為了降低爐膛出口煙氣溫度，對7只風門的配風進行了多次調整。按照正常的配風，爐膛內的火焰走向見圖3中的曲線l，煙氣在爐膛中流程較短，被爐膛吸收的熱量較少，爐膛出口煙溫就較高，中等負荷下已超過900℃，高負荷時可達到1000℃左右。經過幾次調整，采用1號風門關，僅有少量漏風；2號風門開85%;3、4號風門各開60%；5號風門全關；6號風門全開；7號風門開15%。這樣，本爐在沒有二次風調節的情況下，由6號、7號風門提供的氣流，借助后拱形成一個強勁的推力，把火焰推向爐前，然后主火焰貼著前墻上升，這種結果：一是增加了煙氣流在爐膛內滯留的時間，使爐膛吸收的熱量增大，二是氣流封住火焰，使火焰高度降低。其流程如圖3中的曲線2。其結果是爐膛蒸發管吸熱量增加，爐膛出口煙氣溫度明顯降低，通常可保持在900℃以內。
    (3)低負荷時適當加大風量，以增加過熱器和其他對流受熱面區的管間煙氣流速，從而對過熱器和其他對流受熱面起到吹掃作用，防止這些受熱面的積灰。
    (4)爐排轉速最佳的取值范圍為400~800 r/min。煤層厚度應以爐排轉速范圍來確定，實踐經驗是：當蒸汽流量為21 t/h以下時，煤層厚度取11 cm；當蒸汽流量為21~26 t/h時，煤層厚度取12 cm；當蒸汽流量為26 t/h以上時，煤層厚度13 cm。
    通過燃燒調整后，鍋爐連續運行3個多月，工況較過去有明顯好轉。鍋爐負荷曾達到35 t/h，經常保持在23～30t/h之間運行，但爐膛出口溫度在700℃左右，最高不超過900℃；排煙溫度保持在160℃以下；過熱器和其他對流受熱面的積灰很少，整體情況較好。
4、進一步改進建議
    如前所說，該爐的爐膛受熱面偏小，又缺乏爐膛內對燃燒的調節手段。上述配風調整僅是權宜之計，要徹底改善該爐燃燒工況，需作如下改進：
    (1)擴大爐膛容積，增加爐膛蒸發管面積，使爐膛出口煙溫控制在900℃以下。
    (2)后拱和前拱頂端加裝二次風噴口，以便主火焰可以按需要向前、后推移。